摘要: 本文對(duì)國(guó)內(nèi)外再生骨料和再生骨料混凝土的研究現(xiàn)狀進(jìn)行了分析，總結(jié)了再生骨料和再生骨料混凝土的基本性能。發(fā)現(xiàn)再生骨料的表觀密度和堆積密度分別在2.31-2.62（Kg/m3）和1.29-1.47（Kg/m3）之間，其吸水率處于4%-10%之間，壓碎指標(biāo)在14.2-23.1 之間。再生骨料混凝土抗壓強(qiáng)度隨再生骨料替代率增加而降低，隨水灰比增大而降低。再生骨料混凝土的抗拉強(qiáng)度受替代率影響比較小。隨著再生骨料替代率的增大，再生骨料混凝土的坍落度急劇下降、彈性模量降低、收縮值顯著增大、抗凍性基本不變、滲透性增大、碳化速度略有增加、抗硫酸鹽侵蝕性略有降低?；诒姸辔墨I(xiàn)研究成果，經(jīng)回歸分析提出了再生骨料混凝土抗壓強(qiáng)度和彈性模量計(jì)算公式，最后討論了再生骨料混凝土的應(yīng)用狀況。
關(guān)鍵詞: 再生骨料，再生骨料混凝土，性能，技術(shù)指標(biāo)
1、 引言
目前, 我國(guó)建筑垃圾的數(shù)量已占到城市垃圾總量的30%～ 40%。絕大部分建筑垃圾未經(jīng)任何處理, 便被采用露天堆放或填埋的方式進(jìn)行處理, 造成了嚴(yán)重的環(huán)境污染[1]。廢棄混凝土作為建筑垃圾的最重要組成部分，經(jīng)估算2003年我國(guó)的混凝土廢料量已經(jīng)達(dá)到了1.8億噸[2],給環(huán)境造成了較大的負(fù)面影響。同時(shí),混凝土生產(chǎn)需要大量的砂石骨料,而隨著對(duì)天然砂石的不斷開(kāi)采,天然骨料資源亦將趨于枯竭,且其開(kāi)采的運(yùn)輸能耗與費(fèi)用驚人,對(duì)生態(tài)環(huán)境的破壞也十分嚴(yán)重[3]。
再生骨料混凝土簡(jiǎn)稱再生混凝土，廢棄混凝土作為再生骨料的來(lái)源又稱母體混凝土。廢棄混凝土塊經(jīng)過(guò)破碎、清洗與分級(jí)后形成的骨料簡(jiǎn)稱再生骨料；再生骨料部分或全部代替砂石等天然骨料配制而成的混凝土稱為再生骨料混凝土[4]。充分利用再生骨料混凝土，不但能有效降低建筑垃圾的數(shù)量，減少建筑垃圾對(duì)自然環(huán)境的污染，同時(shí)利用再生骨料制造再生骨料混凝土還能減少建筑工程中對(duì)天然骨料的開(kāi)采，達(dá)到了保護(hù)環(huán)境的目的。
2、 再生骨料的基本性能
2.1、再生骨料的堆積密度和表觀密度
同天然砂石骨料相比,再生骨料表面包裹著相當(dāng)數(shù)量的水泥砂漿,由于水泥砂漿的孔隙率大,棱角眾多，所以再生骨料的表觀密度和堆積密度比天然骨料低，由表1和表2可知：再生骨料的表觀密度和堆積密度分別為天然骨料的88%-97%和87%-99%,分別在2.31-2.62（Kg/m3）和1.29-1.47（Kg/m3）之間。
再生骨料表觀密度、堆積密度,還與再生骨料母體混凝土的強(qiáng)度等級(jí)、配比、使用時(shí)間、使用環(huán)境及地域等因素有關(guān)[5]。再生骨料的密度隨著母體混凝土強(qiáng)度的降低而減低，降低幅度達(dá)到7%[6]，當(dāng)再生骨料的壓碎指標(biāo)變大，骨料強(qiáng)度降低時(shí)，骨料表觀密度和堆積密度也隨之變小[16]，見(jiàn)圖1。
中華人民共和國(guó)建筑用卵石、碎石國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB/T14658-2001規(guī)定：骨料的表觀密度應(yīng)大于2500kg/m3，堆積密度應(yīng)大于1350kg/m3，由表1和表2可知，再生骨料的表觀密度和堆積密度達(dá)不到天然骨料的標(biāo)準(zhǔn)。但由于再生骨料的低密度有利于抗震，降低結(jié)構(gòu)物自重，因此，有關(guān)再生骨料的相應(yīng)規(guī)程應(yīng)充分考慮再生骨料實(shí)際性能。
2. 2、再生骨料的吸水率
再生骨料的吸水率遠(yuǎn)高于天然骨料，當(dāng)骨料的粒徑范圍為5-20mmm時(shí)，天然骨料的吸水率為2.2%左右，從表3可知再生骨料的吸水率基本處于4%-10%之間。
影響再生骨料吸水率的因素很多，主要有以下幾個(gè)方面：
?。?）、影響再生骨料吸水率大于天然骨料的最主要原因是再生骨料表面包裹著一層砂漿，這層砂漿使得再生骨料表面比天然骨料表面粗糙、棱角更多；且母體混凝土塊在解體、破碎過(guò)程中的損傷累積，使再生骨料表面砂漿內(nèi)部存在大量微裂紋,這些因素使的再生骨料的吸水率和吸水速率大大提高。
?。?）、再生骨料的吸水隨著骨料粒徑的減小而增大，其變化曲線如圖2[7]。
?。?）、再生骨料的吸水率還受到母體混凝土材料的強(qiáng)度、組成及使用環(huán)境的氣候條件等因素的影響。再生骨料吸水率和壓碎指標(biāo)有密切聯(lián)系，其吸水率隨著壓碎指標(biāo)的增大而增大[11]，見(jiàn)圖3。主要原因可以解釋為，再生骨料壓碎指標(biāo)的增大，骨料表面的水泥砂漿覆蓋的越多，骨料表面的空隙率越大，因此骨料的吸水率越大。同時(shí)母體混凝土所出的環(huán)境越干燥，使用時(shí)間越長(zhǎng)，再生骨料的吸水率也相應(yīng)的越大。
2. 3、再生骨料的壓碎指標(biāo)
壓碎指標(biāo)是表征骨料強(qiáng)度的一個(gè)參數(shù)。中華人民共和國(guó)建筑用卵石、碎石國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB/T14658-2001規(guī)定: Ⅰ類骨料的壓碎指標(biāo)應(yīng)小于10 % , Ⅱ類應(yīng)小于20 % , Ⅲ類應(yīng)小于30%。由表4可見(jiàn),大多數(shù)再生骨料能滿足國(guó)標(biāo)中Ⅱ類骨料對(duì)壓碎指標(biāo)的要求，又根據(jù)國(guó)標(biāo)GB/T14658-2001，Ⅱ類骨料宜用于混凝土強(qiáng)度C30-C60，及抗?jié)B、抗凍和其它要求的混凝土。因此再生骨料的壓碎指標(biāo)性能滿足大多數(shù)實(shí)際工程的需要。
再生骨料強(qiáng)度下降的主要原因?yàn)椋?
（1）再生骨料表面包裹著水泥漿、砂漿和泥塊等一些其它的雜物，由于這些包裹骨料表面雜物的較低強(qiáng)度以及破碎加工過(guò)程對(duì)母體混凝土中的天然骨料造成的損傷,使得再生骨料整體強(qiáng)度降低。
?。?）同時(shí)再生骨料的壓碎指標(biāo)還與再生骨料母體混凝土的強(qiáng)度和加工破碎方法有關(guān)。再生骨料母體混凝土的強(qiáng)度越高，再生骨料的壓碎指標(biāo)越小，加工過(guò)程中水泥漿體和砂漿脫落越多,再生骨料的壓碎指標(biāo)就越小。
3、再生骨料混凝土的基本性能
3.1、抗壓強(qiáng)度
由圖4可知，眾多的文獻(xiàn)研究表明再生骨料混凝土的抗壓強(qiáng)度和再生骨料的替代率密切相關(guān)，當(dāng)再生骨料替代率在30%以下時(shí)，再生骨料混凝土與普通骨料混凝土抗壓強(qiáng)度差距不大，在8%內(nèi)，如果再生骨料替代率繼續(xù)提高，再生骨料混凝土抗壓強(qiáng)度隨著再生骨料替代率的增大而降低，再生骨料50%取代天然粗骨料時(shí)，再生骨料混凝土抗壓強(qiáng)度降低5%-20%不等，當(dāng)再生骨料100%取代天然粗骨料時(shí)，再生骨料混凝土抗壓強(qiáng)度降低較多，最大降幅達(dá)到30%。同時(shí)相關(guān)試驗(yàn)表明：由于再生骨料混凝土和天然骨料混凝土的骨料成分不同,它們抗壓強(qiáng)度隨齡期的增長(zhǎng)情況也不相同，與天然骨料混凝土相比,同一水灰比的再生骨料混凝土的28d抗壓強(qiáng)度約低15 % ,但其相差的幅度會(huì)隨著齡期的增長(zhǎng)而慢慢縮小[8]。
再生骨料混凝土抗壓強(qiáng)度受水灰比的影響非常大，由圖五可知，再生骨料混凝土隨水灰比增加，抗壓強(qiáng)度急劇降低。水灰比平均增加0.1，抗壓強(qiáng)度下降20%左右。
因此，本文根據(jù)圖4再生骨料混凝土抗壓強(qiáng)度與再生骨料替代率關(guān)系的下包絡(luò)線為主要依據(jù)，并結(jié)合圖5再生骨料混凝土抗壓強(qiáng)度與水灰比的關(guān)系，回歸分析后提出再生骨料混凝土的抗壓強(qiáng)度計(jì)算公式如下
其中， fn為再生骨料混凝土抗壓強(qiáng)度，fc為再生骨料所替代的原天然骨料混凝土在水灰比為0.4下的設(shè)計(jì)強(qiáng)度，α為再生骨料替代率，β 為再生骨料混凝土水灰比。本公式使用的水灰比范圍為0.4-0.7。
3.2、抗拉強(qiáng)度
由圖6 可知，再生骨料混凝土的抗拉強(qiáng)度和再生骨料的替代率密切相關(guān)，再生骨料混凝土的抗拉強(qiáng)度隨再生骨料的替代率的提高而降低[28][29]，當(dāng)再生骨料100%替代天然骨料時(shí)，再生骨料混凝土對(duì)比天然骨料混凝土抗拉強(qiáng)度降低6.9%[32] 。眾多研究者對(duì)再生骨料混凝土抗拉強(qiáng)度隨再生骨料替代率的提高，強(qiáng)度降低所得的結(jié)果雖然離散，但總結(jié)眾多研究成果，發(fā)現(xiàn)再生骨料混凝土的抗拉強(qiáng)度受再生骨料的替代率影響并沒(méi)有抗壓強(qiáng)度大，因此采用抗壓強(qiáng)度的10%作為再生骨料混凝土的抗拉強(qiáng)度是比較保守和偏于安全的。
3.3、坍落度
在同一水灰比下，再生骨料混凝土的坍落度與天然骨料混凝土的坍落度之比示于圖7，再生骨料混凝土隨著再生骨料替代率的增高坍落度急劇下降。由于再生骨料比天然骨料的空隙多，吸水率大,所以在相同水灰比的條件下再生骨料的取代率越高，再生骨料混凝土的坍落度就越低[28]。同時(shí)再生骨料表面粗糙,棱角眾多，增大了拌和物在攪拌與澆筑時(shí)的摩擦力，降低了再生骨料混凝土坍落度。再生骨料混凝土的坍落度隨水灰比的增大而增大,這和普通混凝土是一致的，因此，為了達(dá)到再生骨料混凝土工作性能的要求，必然要求提高再生骨料混凝土的水灰比，從而增大了再生骨料混凝土的用水量。同時(shí)再生骨料混凝土坍落度問(wèn)題可以通過(guò)在再生骨料混凝土中加入適量的粉煤灰或高效減水劑來(lái)提高坍落度的同時(shí)可以保證有較好的保水性和粘聚性[34]。
3.4、彈性模量E問(wèn)題
由圖8可知，再生骨料混凝土彈性模量隨再生骨料替代率的增大而降低，再生骨料替代率在30%以內(nèi)是，彈性模量損失基本都在15%以內(nèi)，當(dāng)再生骨料替代率達(dá)到100%時(shí)，最大彈性模量損失達(dá)到45%。同時(shí)灰比對(duì)再生骨料混凝土的強(qiáng)度與彈性模量影響也較大，當(dāng)水灰比由0.8降到0.4時(shí)，彈性模量提高33.7%[9]。本文根據(jù)已有的各類文獻(xiàn)數(shù)據(jù)，綜合考慮再生骨料替代率和水灰比對(duì)再生骨料混凝土抗壓彈性模量的影響，并結(jié)合我國(guó)規(guī)范中關(guān)于普通混凝土彈性模量的計(jì)算公式，回歸分析后提出再生骨料混凝土抗壓彈性模量的計(jì)算公式如下：
其中En為再生骨料混凝土抗壓彈性模量，fcu為再生骨料所替代的原天然骨料混凝土在水灰比為0.4下的極限抗壓強(qiáng)度，a為再生骨料替代率，β 為再生骨料混凝土水灰比。本公式適用水灰比范圍為0.4-0.7。
3.4、收縮性
采用再生粗骨料取代天然骨料后,再生骨料混凝土的收縮值顯著增大,并且隨著再生骨料取代率的提高,收縮值不斷增大[38]，當(dāng)再生粗骨料取代100 %天然骨料時(shí),再生骨料混凝土的收縮率增大50 %，使用再生細(xì)骨料取代30 %的天然細(xì)骨料,再生骨料混凝土的收縮值略有增大,但幅度不明顯[34][39]。從混凝土結(jié)構(gòu)來(lái)看,粗骨料是混凝土的骨架,水泥砂漿則作為結(jié)構(gòu)聯(lián)結(jié)組分填充于骨架的空隙間,因此在外界條件相同的情況下,混凝土的收縮率取決于粗骨料和砂漿兩者的收縮率。在配合比相同時(shí),由于再生骨料中含有大量的舊砂漿,其收縮率大大高于天然骨料。因此使用再生粗骨料制備的再生骨料混凝土,其收縮率顯然會(huì)高于天然骨料混凝土,并且隨再生粗骨料取代量的提高, 收縮率顯著增大。此外為了改善再生骨料混凝土混合料的流動(dòng)性,增加的部分拌合水也是收縮值增大的原因之一。
同時(shí)再生骨料混凝土骨料較高干縮值的特性和再生骨料表面的多孔結(jié)構(gòu)有很大的關(guān)系。多孔結(jié)構(gòu)將顯著影響水分在骨料和砂漿界面區(qū)的傳輸過(guò)程, 進(jìn)而改變界面過(guò)渡區(qū)水化產(chǎn)物的微觀結(jié)構(gòu)。對(duì)于吸水能力較大的再生骨料,當(dāng)其含水過(guò)高或過(guò)低時(shí), 這些骨料的周圍可能因?yàn)榇罅渴蛞蛩み^(guò)厚而造成界面區(qū)微結(jié)構(gòu)的多孔性,導(dǎo)致干縮加劇。在結(jié)構(gòu)逐漸密實(shí)以后, 混凝土收縮特性將會(huì)得到改善。
再生骨料混凝土的收縮性能可以通過(guò)改善再生骨料吸水特性而加以改善,例如對(duì)再生骨料加以研磨，以改善再生骨料的表面特征，減少再生骨料表面的砂漿含量，采用強(qiáng)度較高的母體混凝土來(lái)制作再生骨料或在攪拌再生骨料混凝土?xí)r加入適量的減水劑等，改善再生骨料的吸水特性，從而減少再生骨料混凝土的收縮性。
3.6、再生骨料混凝土的耐久性
使用再生粗骨料制備的再生骨料混凝土,其抗凍性與普通混凝土基本相當(dāng),不同水灰比的再生骨料混凝土的抗凍融性并不低于普通混凝土[40][41]，并且再生粗骨料取代率對(duì)再生骨料混凝土的抗凍性基本沒(méi)有影響[42][43]。當(dāng)再生骨料混凝土水灰比為0.5～0.7時(shí)，再生骨料混凝土的滲透性為普通混凝土的2—5倍，再生骨料混凝土的滲透性隨水灰比的增大而增加，當(dāng)水灰比較小時(shí),再生骨料混凝土的滲透性則約為普通混凝土的3倍；當(dāng)水灰比較高時(shí),再生骨料混凝土的滲透性與普通混凝土差別不大[44][45]。再生骨料混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30和C35時(shí),如果再生取代率低于50%,再生骨料混凝土的碳化速度與普通混凝土相當(dāng);隨著再生骨料取代率的進(jìn)一步增大,再生骨料混凝土的碳化速度略有增加[46]，同時(shí)隨著水灰比增加,再生骨料混凝土的碳化深度增加 [47]。再生骨料混凝土的抗硫酸鹽侵蝕性略低于同水灰比的普通混凝土,再生骨料取代率小于30 %時(shí),再生骨料混凝土的抗硫酸鹽侵蝕性與普通混凝土基本相同:隨著再生骨料取代率的增加,再生骨料混凝土的抗硫酸鹽侵蝕性降低,但差別不大[48][49]。
再生骨料混凝土的各項(xiàng)耐久性較普通混凝土有所降低，其主要原因是再生骨料的表面性能和天然骨料有較大差異，再生骨料的空隙率和吸水率比天然骨料要大，從而影響了再生骨料混凝土的耐久性。
4、 再生骨料及再生骨料混凝土的應(yīng)用
盡管再生骨料、再生骨料混凝土與天然骨料、普通混凝土有著如下的眾多差異：再生骨料的壓碎指標(biāo)、吸水率大，密度低；再生骨料混凝土的抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、彈性模量、坍落度和耐久性較低，收縮量大。但由于廢棄混凝土數(shù)量巨大，回收再生骨料，制備再生骨料混凝土具有巨大的環(huán)境效益和經(jīng)濟(jì)效益，并節(jié)省大量的資源，世界上很多國(guó)家都對(duì)再生骨料混凝土投入了大量的研究，有些國(guó)家還制定了相應(yīng)的再生骨料規(guī)范。
美國(guó)混凝土骨料規(guī)范C0033-03明確規(guī)定混凝土骨料包括再生骨料。德國(guó)鋼筋混凝土委員會(huì)頒布《再生骨料混凝土的應(yīng)用指南》[49]中第二部分給出了再生骨料的質(zhì)量要求,指出再生骨料混凝土必須符合規(guī)范DIN4226中與天然骨料相同的技術(shù)要求。日本于1994 年4 月頒布了《再生骨料混凝土材料的質(zhì)量試行條例》。試行條例給出了的再生骨料、再生基層材料和填充材料的質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn),并根據(jù)其質(zhì)量將再生粗骨料劃分成3個(gè)等級(jí) [50]。
國(guó)外對(duì)再生骨料混凝土材料性能的研究成果表明,合理設(shè)計(jì)的再生骨料混凝土基本上能夠達(dá)到普通混凝土的性能要求,在土木工程中的應(yīng)用是可行的[49][50]。但由于國(guó)內(nèi)使用的水泥、骨料與國(guó)外使用的水泥、骨料在成分和性能上差別較大,因而不能直接使用國(guó)外的有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)。國(guó)內(nèi)對(duì)再生骨料在商品混凝土中的應(yīng)用研究表明：再生骨料混凝土強(qiáng)度符合設(shè)計(jì)要求；混凝土具有良好的和易性、可泵性，可以滿足現(xiàn)場(chǎng)施工的需要[22]，但由于再生骨料混凝土與普通混凝土在原材料、配合比以及施工工藝等方面存在重要的差別,現(xiàn)行普通混凝土的標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)程等不適合再生骨料混凝土。因此，為了推廣再生骨料混凝土的應(yīng)用，迫切需要規(guī)范再生骨料的技術(shù)規(guī)程和應(yīng)用范圍。
5、 結(jié)論
本文經(jīng)過(guò)大量的文獻(xiàn)調(diào)查，對(duì)再生骨料和再生骨料混凝土的性能進(jìn)行了歸納分析，總結(jié)出了再生骨料和再生骨料混凝土具有如下的性質(zhì)：
1、再生骨料的表觀密度和堆積密度比天然骨料有所降低，總體上不滿足我國(guó)現(xiàn)行的建筑用卵石、碎石國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)（GB/T14658 – 2001）規(guī)定。
2、由于再生骨料表面包裹的著一層砂漿，再生骨料的吸水率遠(yuǎn)大于天然骨料，并與再生骨料的粒徑大小以及母體混凝土的使用環(huán)境和使用時(shí)間有關(guān)。
3、再生骨料的壓碎指標(biāo)基本滿足我國(guó)現(xiàn)行的建筑用卵石、碎石國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)（GB/T14658–2001）Ⅱ類骨料要求。
4、再生骨料混凝土的抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度和彈性模量隨再生骨料替代率的提高和水灰比的增大而降低，本文歸納了眾多學(xué)者的研究數(shù)據(jù)，經(jīng)回歸分析提出了再生混凝土抗壓強(qiáng)度和彈性模量計(jì)算公式。
5、再生骨料混凝土的收縮性隨著再生骨料替代率的提高而快速增大，當(dāng)再生骨料100%替代天然骨料是，再生混凝土的收縮性顯著增大。
6、再生骨料混凝土的各項(xiàng)耐久性指標(biāo)顯著略低于普通混凝土。
總之，再生骨料、再生骨料混凝土和天然骨料、普通混凝土之間的各項(xiàng)性能差異的歸根原因在于再生骨料的表面性能，改善再生骨料的表面性能，就能改善再生骨料和再生骨料混凝土的性能。同時(shí)，再生骨料混凝土技術(shù)能夠從根本上解決廢棄混凝土的出路問(wèn)題,既能減輕廢棄混凝土對(duì)環(huán)境的污染,又能節(jié)省天然骨料資源,減少自然資源和能源的消耗,具有顯著的社會(huì)、經(jīng)濟(jì)和環(huán)境效益,符合可持續(xù)發(fā)展的要求,是發(fā)展綠色混凝土的主要途徑之一。
參考文獻(xiàn)
[1] 陸凱安。我國(guó)建筑垃圾的現(xiàn)狀與綜合利用。施工技術(shù)。1999 年 第5 期 No.5 1999.44-45
[2] Yuezhou Xu, Jianguang Shi. Estimation and forecasting of concrete
debris amount in China. Proceeding of the international symposium on Innovation
& sustainability of structures in civil engineering. 944-956
[3] 杜 婷 ,李惠強(qiáng),覃亞偉 ,鐘聲華。再生混凝土未來(lái)發(fā)展的探討?；炷?。2002年第4期(總第150 期)。49-51
[4] 肖建莊,李佳彬,蘭陽(yáng)。再生混凝土技術(shù)研究最新進(jìn)展與評(píng)述?；炷痢?003年第1 0期(總第168 期)。17-21
[5] 孫躍東 ,肖建莊，再生混凝土骨料?；炷痢?004年第6期(總第176期)。33-36
[6] 徐亦冬，周士瓊，肖 佳。再生混凝土骨料試驗(yàn)研究。建筑材料學(xué)報(bào)。第7卷第4期 2004 年12月。447-450
[7] 陳瑩,嚴(yán)捍東,林建華,王瓊。再生骨料基本性質(zhì)及對(duì)混凝土性能影響的研究?！对偕Y源研究》2003年第6 期 34-37
[8] 邢鋒，馮乃謙，丁建彤。再生骨料混凝土?；炷僚c水泥制品。1999年第2期4月。10-13
[9] 朱纓。建筑廢棄混凝土再生利用的分析與研究。建筑石膏與膠凝材料。2003.9。58-59
[10] 肖建莊,李佳彬,孫振平,郝眩明。再生混凝土的抗壓強(qiáng)度研究。同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版)。第32卷第12期2004年12月。1558-1560
[11] 孔德玉，吳先君,韋蘇。再生骨料混凝土研究。浙江工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)。第31卷第1期2003年2月。29-33
[12] 水中和,潘智生,朱文琪，詹必浩。再生集料混凝土的微觀結(jié)構(gòu)特征。武漢理工大學(xué)學(xué)報(bào)。第25 卷第12 期 2003 年12 月。99-102
[13] 黃顯智,王子明,姜德義。再生集料混凝土循環(huán)利用的試驗(yàn)研究。混凝土。2003年第1 0期(總第168 期)。 24-27
[14] 肖開(kāi)濤，林宗壽，萬(wàn)惠文，楊力遠(yuǎn)。廢棄混凝土的再生利用研究。國(guó)外建材科技 2004 年 第25 卷第1 期。7-9
[15] 史巍，侯景鵬。再生混凝土技術(shù)及其配合比設(shè)計(jì)方法。建筑技術(shù)開(kāi)發(fā)。第28卷第8期2001 年8月。18-20
[16] 盧鵬程。再生混凝土的抗壓強(qiáng)度特征?；炷?nbsp;。2 0 0 4 年第7 期(總第177 期)。34-36
[17] 劉瑩,彭松,王羅春。再生骨料及再生混凝土的改性研究。再生資源研究。2005年第1期。33-39
[18] 柯國(guó)軍,張育霖,賀濤,譚志鵬。再生混凝土的實(shí)用性研究?；炷?。2002年第4 期(總第150 期)。47-49
[19] 尚建麗，李占印，楊曉東。再生粗集料特征性能試驗(yàn)研究。建筑技術(shù)。第34卷（2003年）第1期。 52-53
[20] 王瓊,嚴(yán)捍東。建筑垃圾再生骨料透水性混凝土試驗(yàn)研究。合肥工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版)。第27卷第6期。2004.6。682-686
[21] 邢振賢. 蓋占方。再生混凝土技術(shù)研究與應(yīng)用開(kāi)發(fā)。混凝土。 1999年05期。38-40
[22] 龔惠琴 樂(lè)嘉麟。再生骨料用于商品混凝土的研究。工程質(zhì)量。2003 no.5 33-35
[23] K.K.Sagoe-Crentsil,T.Brown,A.Htaylor.Performance of concrete made
with commerically produced coarse recycle aggregate.Cement and Concrete
Research 31 (2001) 707-712
[24] 王武祥,劉立, 尚禮忠,王玲。拆除混凝土的再生試驗(yàn)研究。房材與應(yīng)用。第29卷第5期 2001年10月。19-22
[25] 張晏清。建筑廢渣再生骨料混凝土的性能。建筑材料學(xué)報(bào)。第6 卷第1 期 2003 年3 月。100-103
[26] 師金鋒,張德思,王莉莉。再生骨料混凝土實(shí)驗(yàn)研究?！渡綎|建材》2004 年第25卷第5期。47-49
[27] 王武祥，劉立，尚禮忠，王玲。再生混凝土集料的研究。混凝土與水泥制。2001年第4期8月。9-12
[28] Jose´ M.V. Go´mez-Sobero´n. Porosity of recycled concrete with
substitution of recycled concrete aggregate An experimental study. Cement
and Concrete Research 32 (2002) 1301– 1311
[29] Ilker Bekir Topc.u, Selim S.engel. Properties of concretes produced
with waste concrete aggregate. Cement and Concrete Research 34 (2004) 1307–1312
[30] 季天劍，王輝,陳榮生。再生水泥混凝土疲勞性能。交通運(yùn)輸工程學(xué)報(bào)。第2卷第2期 2002 年6 月。16-18
[31] 李佳彬 ,肖建莊 ,孫振平。再生粗骨料特性及其對(duì)再生混凝土性能的影響。建筑材料學(xué)報(bào)。第7卷第4期2004年12 月。390-395
[32] 邢振賢，周曰農(nóng)。再生混凝土的基本性能研究。華北水利水電學(xué)院學(xué)報(bào)。第19卷第2期 1998年6月。30-32
[33] 邱懷中, 何雄偉, 萬(wàn)惠文, 曹蓓蓓, 肖開(kāi)濤。改善再生混凝土工作性能的研究。武漢理工大學(xué)學(xué)報(bào)。第25卷第12期2003年12月。34-38
[34] 任慶旺，邱茂智，薛梅，楊鼎宜。再生混凝土的研究現(xiàn)狀及其基本性能。建筑技術(shù)開(kāi)發(fā)。第32 卷第2期 2005 年2 月。44-46
[35] 宋瑞旭 ,萬(wàn)朝均 ,王沖 ,劉寧。高強(qiáng)度再生骨料和再生高性能混凝土試驗(yàn)研究。混凝土。2003年第2 期(總第160 期)。29-31
[36] 曹 奇。再生混凝土的技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析?；?nbsp;建 優(yōu) 化。2005 年6 月第26 卷 第3 期。124-126
[37] 王健，李懿。建筑垃圾的處理及再生利用研究。環(huán) 境 工 程。2003 年12 月第21 卷第6 期。49-53
[38] Tavakoli, Mostafa; Soroushian, Parviz. Drying shrinkage behavior
of recycled aggregate concrete. Concrete International. v 18.no.11. Nov 1996. 58-61
[39] 水中和，邱晨，趙正齊，潘智生，萬(wàn)惠文。再生混凝土骨料含水狀態(tài)與新拌混凝土的性能。國(guó)外建材科技 2003 年 第24 卷 第5 期。1-2
[40] Buck A. D. Recycled concrete as a source of aggregate. ACI
Journal ,1977 , 212 - 219.
[41] Coquillat G Recyclage de materiiaux de demolition dans la confection
de Beton. CEBTP - Serviced’Etude des Materiaux Unite : Technologie des Beton
. No. 80 - 61 - 248 ,Saint Remy les Chevreuse ,1982.
[42] Salomon M. Levy, Paulo Helene. Durability of recycled aggregates
concrete:a safe way to sustainable development. Cement and Concrete
Research 34 (2004) 1975–1980.
[43] 朱映波。再生混凝土的耐久性及其改善措施?；炷?。2 0 0 4 年第7 期(總第177 期)。31-33
[44] B. C. S. J . Study on recycled aggregate and recycled aggregate
concrete. Concrete Journal, 1978 ,16 (7) :18 - 31.
[45] Rasheeduzzafar and Khan. Recycled concrete － a source of new
aggregate. Cement , Concrete, and Aggregates (ASTM) ,1984 ,69 (1) :17 -27.
[46] Dhir R. K. ,Limbachiya M. C. Suitability of recycled aggregate for use
in BS 5328 designated mixes. Proceedings of the Institution of Civil
Engineers ,1999 ,134 (3) :257 - 274.
[47] Otsuki N. ,Miyazato S. ,and Yodsudjai W. Influence of recycled
aggregate on interfacial transition zone , strength ,chloride peneration and
carbonation. Journal of Materials in Civil Engineering ,2003 ,15 (5) : 443 - 451.
[48] Nishibayashi S. ,and Yamura K. Mechanical properties and durability
of concrete from recycled coarse aggregate prepared by crushing concrete.
Proceedings of the Second International RIL EM Symposium on Demolition
and Reuse of Concrete and Masonry. Tokyo ,Japan ,1988 ,652 - 659.
[49] Deutscher Ausschuss Für Stahlbeton ,DAfStb :Richtlinie“Beton mit
rezyk2 liertem Zuschlag”. Entwurf Stand Juli 1998 ; German committee
for Rein2 forced Concrete ;DAfStb : Guideline“Concrete with Recycled
Aggregates”. Draft Status :July ,1998.
[50] コンクリート副産物の再利用に関する用途別暫定品質(zhì)基準(zhǔn)（案）, JAPAN.
[51] 劉學(xué)艷，劉彥龍?；炷猎偕玫膶?shí)驗(yàn)研究。森林工程。2002年11月。第十八卷第6期。55-57
[52] Yong-Huang Lin, Yaw-Yauan Tyan, Ta-Peng Chang, Ching-Yun Chang
. An assessment of optimal mixture for concrete made with recycled concrete
aggregates. Cement and Concrete Research 34 (2004) 1373–1380
[53] J. S. RYU. Improvement on strength and impermeability of recycled
concrete made from crushed concrete coarse aggregate. Journal of
materials science letters 21, 2002, 1565 – 1567
