摘要：本文根據(jù)實踐，對建筑工程后澆帶施工過程中梁、板結構受力體系變化問題及施工時采取相應的應對解決措施進行了分析探討，并結合工程實例對其進行了詳細的計算和論證，解決了后澆帶施工中梁板結構不穩(wěn)定而導致的質量問題。
關鍵詞：后澆帶；結構受力；問題分析；解決措施
1前言
為了避免因混凝土收縮、沉降不均勻等不利因素引起的開裂等質量問題，常采取設置伸縮縫、沉降縫等措施，在一些不便于設置伸縮縫、沉降縫的情況下，用設置后澆帶的方法來代替。按照有關“規(guī)范”規(guī)定：后澆帶的后澆混凝土須在主體結頂45d以上再澆注（有設計注明的除外）。而對后澆帶兩邊梁板的混凝土澆注完畢到后澆混凝土澆筑前的這段時間里，那些正好通過后澆帶并被截斷的梁、板應作怎樣的技術處理卻很少提及。
2后澆帶在設置期間出現(xiàn)的問題分析
在主體結構中后澆帶設置寬度常見的有1000mm和800mm兩種，在后澆帶處鋼筋不論是連通還是斷開，都會使通過后澆帶處的梁、板由原先的連續(xù)結構體系變?yōu)閼姨艚Y構體系，梁、板按原有結構體系計算所配置的鋼筋就有可能不能滿足施工階段的要求。在施工過程中，有些做法是在斷開的梁端加豎向支撐，使其成為一端固定、一端簡支的結構。
由于施工人員對此種做法理論依據(jù)缺乏足夠的了解，容易出現(xiàn)一些問題。如：后澆帶兩邊的梁板在混凝土澆注完成并達到設計強度后，便拆除梁板下的支撐模板，然后再象征性地在懸挑端加上一個支撐。由于后加的支撐與梁端之間連接不嚴密或支撐基礎不牢，當豎向支撐真正承受荷載時此梁在其根部會出現(xiàn)裂縫而形成質量缺陷。除此以外，有些施工人員的做法是將此梁按一般的懸挑梁施工，待其混凝土強度達到100%（或28d）便拆除支撐。由于施工現(xiàn)場管理不嚴格，施工時在臨時懸挑梁板從屬區(qū)域內堆放施工材料或是將上部分隔墻直接砌筑上去，從而使得懸挑所承擔的實際荷載超出其承載力而造成梁上部出現(xiàn)裂縫甚至破壞。
3后澆帶截斷的梁、板結構施工解決措施
針對以上問題，筆者在實踐中作了一些探索，具體做法是：將后澆帶截斷的梁、板看作是懸挑構件，根據(jù)施工過程中的實際荷載組合來進行校核，看其配筋是否滿足要求。若滿足要求便將其看作普通的懸挑構件進行施工管理；若不滿足，可以采取增加上部附加鋼筋或是加豎向支撐等措施來使其滿足要求。當采用前一措施時，應注意以下問題：
?、?nbsp;在梁的支座處，上部鋼筋一般都較多，有時是多排布置，但不論是幾排，校核計算時取值與實際布置一定要保持一致。
?、?nbsp;縱向受力鋼筋布置成多排時，排與排之間的間距要嚴格按“規(guī)范”要求設定，若間距過大會使得梁板的實際承載力降低。
?、?nbsp;由于梁在支座處鋼筋都很密，在澆注混凝土時宜從側邊進行澆注并震搗密實，以保證混凝土的澆搗質量。
?、?nbsp;底模和端部的豎向支撐，宜在混凝土達到100%設計強度后再拆除；若上一層對應的懸挑梁支撐直接落在下層梁端，并且在計算時未計入此部分荷載，此時宜適當延長拆除豎向支撐的時間。
?、?nbsp;豎向支撐拆除后，應避免在此懸挑梁從屬區(qū)域內堆放未放入施工活荷載的施工材料和機具設備等。
?、?nbsp;此梁上部的填充墻應在后澆混凝土澆筑完畢并達到設計強度后再砌筑。
當采用后一措施時，應注意以下問題：
① 不設后澆帶，設膨脹加強帶。
?、?nbsp;可采用預留支撐支模體系。
?、?nbsp;支撐中所用的扣件要防止發(fā)生滑移，否則會造成整個支撐體系失效。針對豎向支撐的形式，根據(jù)支撐基礎的不同可以有如圖1和圖2兩種形式。當下部有牢固基礎（如樁基礎承臺面和地面已作硬化處理等），豎向支撐的基礎不會有明顯的沉降時，應采用圖1中的支撐形式；當?shù)孛鏋檐浲習r，豎向土支撐在工作時可能會有明顯的沉降時，宜采用圖2中的支撐形式。
校核過程宜在現(xiàn)澆帶兩邊的懸挑構件施工之前完成，并將后期中所采取的措施與懸挑構件的施工方案結合起來一并考慮。
4工程應用實例
淮北某綜合樓工程全長76m，共設有一道后澆帶。施工后澆帶是整個建筑物，包括基礎結構施工中的預留縫，待主體結構完成，將后澆帶混凝土補齊后，這種“縫”即不存在，這樣在整個結構施工中既解決了因主樓過長和基礎未沉穩(wěn)而造成的沉降裂縫，又達到了不設永久變形縫的目的。
圖3是某綜合樓的5層框架結構圖，設計要求在施工時從基礎到屋面均留設800mm寬后澆帶，具體位置見圖3。此后澆帶應在主體結頂45d、砌體基本完成后，采用微膨脹混凝土配制的混凝土澆灌，后澆混凝土強度等級應比相應位置混凝土強度等級提高5MPa。梁的配筋率見表1。
1）校核B軸懸挑梁MN的危險截面Ⅰ-Ⅰ的正截面承載能力。由圖4可知此懸挑梁的計算跨度為5.2m。
2）根據(jù)以往的施工經驗，在后澆混凝土澆注之前，樓面施工活荷載標準值可取為2.0kN/m2。
3）用線彈性分析方法分別計算此構件Ⅰ-Ⅰ截面在恒載作用下的荷載效應M1和在施工活荷載作用下的荷載效應M2。
M1=252.944kM·m
M2=114.456kM·m
4)荷載組合：
M=1.2×M1+1.4×M2
=1.2×252.944+1.4×114.456
=463.7712 kM·m
5) I-I截面參數(shù)見圖5：
fy=fy’=300N/mm2，h=700mm，
as=60mm（兩排），as’=35mm（一排），
h0=h-as=700-60=640mm，
fc=11.9N/mm2， =1.0，
AS=1884mm2，AS′=1256mm2。
6）按《混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2002）中的相應公式（7.2.1-2）進行正斜截面承載力驗算，驗算結果表明需在懸挑梁上部增加附加鋼筋（措施一）或設置豎向支撐（措施二）。
7）以M作為I-I截面彎矩設計值計算AS，并重新排列上部鋼筋。已知：AS’=1256mm2，h=700mm，as=60mm（兩排鋼筋），as’=35mm（一排），ho=h-as=700-60=640mm,fc=11.9N/mm2, =1.0M= fcbx(ho-x/2)+fy’AS’(ho-as’) 即:463.7712×106=1.0×11.9×250×x×(540-x/2)+300×1256×(640-35)，所以x=175mm＞2as’=70mm。因為fcbx=fyAS- fy’AS’，故:As=fcbx/fy+As’=1.0×11.9×250×175)/300+1256=2991mm2。為了與原設計統(tǒng)一，選用1020的Ⅱ級鋼筋。
8）校核懸挑梁的MN在危險截面I-I的斜截面承載力。經校核，原有配筋能滿足要求（計算過程略）。
9）懸挑板的正截面承載力和斜截面承載力的計算過程同梁，具體校核過程略。
10）MN梁在I-I截面采用措施一后與原設計相比，梁上部附加鋼筋數(shù)量增加偏多，根據(jù)I-I截面形狀，1020也無法按兩排排列，若排成三排，則需令as=80mm后重新計算（計算從略）；就本工程而言，可采用措施二：設計豎向支撐來解決。由于本工程基礎為軟土地基，故可選用圖3中的豎向支撐形式。
5結語
由于按上述方法進行了嚴格校核并根據(jù)校核結果采取相應的處理措施，在臨時懸挑構件上部均沒有出現(xiàn)裂縫,但鄰近工地施工中的一后澆帶，由于未進行校核計算與相應處理，后澆帶兩邊的懸挑構件上部均或多或少出現(xiàn)裂縫。這說明本文所述的方法具有可操作性和較好的使用效果。
只有嚴格遵循相關規(guī)范，并對實踐中出現(xiàn)的問題科學分析，并及時提出解決問題的切實可行的方法措施，就能為整體施工質量打下堅實的基礎，也可積累更多的施工經驗，為解決同類相似工程問題提供借鑒。
參考文獻
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