簡介：預(yù)應(yīng)力混凝土組合T型梁是一種簡支T型梁結(jié)構(gòu)，具有吊裝重量輕、施工簡單、投入設(shè)備少等特點。本文結(jié)合寧通公路宣堡港橋的施工實踐，簡要介紹了該T型梁的預(yù)制、張拉方法的選擇等施工技術(shù)和施工要點。
關(guān)鍵字：預(yù)應(yīng)力 混凝土 T型梁 施工技術(shù)
1 工程概況
網(wǎng)易宣堡港橋位于寧通公路K59+624處(位于高速公路路段內(nèi))，為斜30°彎橋。設(shè)計荷載為汽-超20、掛-120，上部結(jié)構(gòu)型式為4×16＋30＋4×16，主梁為30m預(yù)應(yīng)力組合T型梁結(jié)構(gòu)，T梁混凝土采用50號，預(yù)應(yīng)力鋼筋采用ASTMA416-87a標(biāo)準(zhǔn)270級鋼絞線，直徑15.24mm，截面積140mm2，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度Rby＝1860MPa。該梁由預(yù)制T型梁、現(xiàn)澆橋面板及現(xiàn)澆端隔板構(gòu)成。其施工工序為：預(yù)制T梁，在預(yù)制場張拉第一批鋼束N2、N3，并壓漿封錨—→架梁后綁架橋面板鋼筋及端隔板鋼筋，澆筑部分橋面板并張拉第二批鋼束N1—→第二次封錨，同時澆筑橋面板連續(xù)縫—→橋面鋪裝及防護(hù)工程。
2 T梁預(yù)制
網(wǎng)易30m預(yù)應(yīng)力組合T梁預(yù)制較為簡單，但應(yīng)注意波紋管的布置。在波紋管接頭處一定要將波紋管接口用小錘整平，并用膠帶纏緊，以防在穿束時引起波紋管翻卷，嚴(yán)重時會導(dǎo)致管道堵塞。同時要檢查波紋管是否因為焊接等原因產(chǎn)生破損，一旦發(fā)現(xiàn)及時修補(bǔ)，在澆筑混凝土?xí)r安排專人清孔，保證管道通暢。
3 張拉方法的選擇
網(wǎng)易預(yù)應(yīng)力張拉一般分為一端張拉和兩端張拉兩種形式。如果采用兩端同時張拉鋼束N2、N3，需要兩套張拉設(shè)備，而采用一端張拉無疑減少張拉設(shè)備的投入。因此，采用何種張拉方法則成為施工技術(shù)的關(guān)鍵問題。為了減少張拉設(shè)備投入，使一端張拉有可靠的技術(shù)保障，減少風(fēng)險，我們進(jìn)行了錨具變形、預(yù)應(yīng)力回縮影響長度分析，并在計算錨具變形、鋼筋回縮等引起的應(yīng)力損失時，考慮了與張拉鋼筋時的摩阻相反的摩阻作用，這樣能更好地反映由錨具變形等引起的應(yīng)力損失沿梁軸逐漸變化的實際情況。因鋼絞線采用夾片式錨具，實測QM錨具在張拉端預(yù)應(yīng)力鋼材的回縮量△L＝4～8mm，該△L影響長度的大小直接決定著張拉方法的選用。現(xiàn)以N2束為例，對預(yù)應(yīng)力鋼束回縮影響長度的大小進(jìn)行分析。
N2號鋼束為曲線形狀，AB段為直線段，BC段為圓弧段，CD段為直線段，并且以梁中心對稱布置。以A為張拉端，根據(jù)規(guī)范JTJ041-89，參考預(yù)埋波紋管，取孔道局部偏差對摩擦的影響系數(shù)K＝0.001，預(yù)應(yīng)力與孔道壁的摩擦系數(shù)μ＝0.19，從張拉端至固定端：
σA＝0.75Rby＝0.75×1860＝1395MPa
σB＝σA·e-KL1＝1395×e-0.001×3.701＝1390MPa
σC＝σB·e-(KL2+μθ1)＝1348MPa
依次類推，可得出沿曲線長度方向鋼束的應(yīng)力分布圖。假設(shè)張拉時正向摩擦與錨固時預(yù)應(yīng)力筋回縮的反向摩阻相等(即正、反摩擦損失斜率相等)，根據(jù)預(yù)應(yīng)力鋼束在錨固損失影響區(qū)段內(nèi)的總變形與鋼束回縮值(△L)相協(xié)調(diào)的原理，式中
Ey——鋼絞線彈性模量，Ey＝1.95×105MPa；
△L——錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值，實測△L＝4～8mm；
L——預(yù)應(yīng)力筋的有效長度，mm；
W——錨固損失的應(yīng)力圖形面積，
假設(shè)錨固損失自圓弧C點影響至路中直線段長度為Lx，又設(shè)AB段應(yīng)力下降的斜率為m1，則m1＝(1395-1390)/3.701＝1.35，同理可知：BC、CD段的應(yīng)力下降斜率分別為m2＝10.03，m3＝1.34。
根據(jù)正、反摩擦損失斜率相等，可得出W1、W2、W3，代入有關(guān)公式可求出：
當(dāng)△L＝4mm，Lx＝8453mm
由此可求得預(yù)應(yīng)力鋼束回縮影響長度S：
S＝L1＋L2＋Lx＝3701+4189+8453＝16343mm＞(L1＋L2＋L3)
通過對預(yù)應(yīng)力鋼束回縮影響長度分析結(jié)果可知：30m預(yù)應(yīng)力組合T梁錨固時，鋼束回縮影響長度超過跨中，若采用兩端張拉，不但增加了張拉設(shè)備，而且跨中預(yù)應(yīng)力值反而小于一端張拉時跨中預(yù)應(yīng)力值，影響大梁使用性能。因此，采用一端張拉的方案既經(jīng)濟(jì)又可行。為驗證一端張拉后固定端預(yù)應(yīng)力值的建立，對每根梁的兩束進(jìn)行固定端補(bǔ)張拉，實測每束僅能補(bǔ)0.4mm左右的伸長量。實踐證明，該方案在實際運(yùn)用中各項技術(shù)指標(biāo)均滿足設(shè)計和規(guī)范要求，效果較為理想。
4 施工要點
(1)張拉前檢查混凝土抗壓強(qiáng)度，要求不低于L40級，張拉時嚴(yán)格按照設(shè)計要求和有關(guān)規(guī)范執(zhí)行。張拉采用雙控，即應(yīng)力控制和伸長量控制。
(2)施工中如因千斤頂工具式夾片摩損造成夾持不緊，出現(xiàn)滑絲，處理方法為壓力機(jī)立即回油，更換工具式夾片，檢查錨具錐孔與夾片間是否有雜物，清除錨墊板喇叭口內(nèi)混凝土，重新張拉。如果仍有滑絲現(xiàn)象，則應(yīng)對鋼絞線、錨具進(jìn)行重新檢測，對千斤頂油壓表進(jìn)行重新標(biāo)定，確保今后萬無一失。
(3)由于波紋管破損而漏漿，造成鋼絞線與混凝土握裹，引起摩擦力過大。處理方法為，采用反復(fù)多次張拉并持荷一段時間，以克服摩擦力過大的影響，預(yù)制T梁時應(yīng)注意及時清孔。
(4)由于孔道摩阻而使伸長量偏小。處理方法為，在開始張拉時把鋼絞線拉到5.0MPa，再回油至油壓表讀數(shù)為零，然后分級張拉，并按規(guī)范要求進(jìn)行超張拉，這樣得出的張拉伸長值滿足設(shè)計要求。
(5)張拉過程中隨時觀測梁的上拱度和梁體的側(cè)向變形，避免梁體變形過大而產(chǎn)生裂紋，并及時觀測各項數(shù)據(jù)，以便今后設(shè)計、施工時作參考，做到心中有數(shù)。
5 結(jié)束語
網(wǎng)易預(yù)應(yīng)力混凝土組合T梁是一種簡支T型梁結(jié)構(gòu)，具有吊裝重量輕、施工簡單及投入設(shè)備少等特點，對軟基中沉降量較大的橋梁較為合適，在江蘇地區(qū)有著較為廣闊的發(fā)展前景。
關(guān)鍵字：預(yù)應(yīng)力 混凝土 T型梁 施工技術(shù)
1 工程概況
網(wǎng)易宣堡港橋位于寧通公路K59+624處(位于高速公路路段內(nèi))，為斜30°彎橋。設(shè)計荷載為汽-超20、掛-120，上部結(jié)構(gòu)型式為4×16＋30＋4×16，主梁為30m預(yù)應(yīng)力組合T型梁結(jié)構(gòu)，T梁混凝土采用50號，預(yù)應(yīng)力鋼筋采用ASTMA416-87a標(biāo)準(zhǔn)270級鋼絞線，直徑15.24mm，截面積140mm2，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度Rby＝1860MPa。該梁由預(yù)制T型梁、現(xiàn)澆橋面板及現(xiàn)澆端隔板構(gòu)成。其施工工序為：預(yù)制T梁，在預(yù)制場張拉第一批鋼束N2、N3，并壓漿封錨—→架梁后綁架橋面板鋼筋及端隔板鋼筋，澆筑部分橋面板并張拉第二批鋼束N1—→第二次封錨，同時澆筑橋面板連續(xù)縫—→橋面鋪裝及防護(hù)工程。
2 T梁預(yù)制
網(wǎng)易30m預(yù)應(yīng)力組合T梁預(yù)制較為簡單，但應(yīng)注意波紋管的布置。在波紋管接頭處一定要將波紋管接口用小錘整平，并用膠帶纏緊，以防在穿束時引起波紋管翻卷，嚴(yán)重時會導(dǎo)致管道堵塞。同時要檢查波紋管是否因為焊接等原因產(chǎn)生破損，一旦發(fā)現(xiàn)及時修補(bǔ)，在澆筑混凝土?xí)r安排專人清孔，保證管道通暢。
3 張拉方法的選擇
網(wǎng)易預(yù)應(yīng)力張拉一般分為一端張拉和兩端張拉兩種形式。如果采用兩端同時張拉鋼束N2、N3，需要兩套張拉設(shè)備，而采用一端張拉無疑減少張拉設(shè)備的投入。因此，采用何種張拉方法則成為施工技術(shù)的關(guān)鍵問題。為了減少張拉設(shè)備投入，使一端張拉有可靠的技術(shù)保障，減少風(fēng)險，我們進(jìn)行了錨具變形、預(yù)應(yīng)力回縮影響長度分析，并在計算錨具變形、鋼筋回縮等引起的應(yīng)力損失時，考慮了與張拉鋼筋時的摩阻相反的摩阻作用，這樣能更好地反映由錨具變形等引起的應(yīng)力損失沿梁軸逐漸變化的實際情況。因鋼絞線采用夾片式錨具，實測QM錨具在張拉端預(yù)應(yīng)力鋼材的回縮量△L＝4～8mm，該△L影響長度的大小直接決定著張拉方法的選用。現(xiàn)以N2束為例，對預(yù)應(yīng)力鋼束回縮影響長度的大小進(jìn)行分析。
N2號鋼束為曲線形狀，AB段為直線段，BC段為圓弧段，CD段為直線段，并且以梁中心對稱布置。以A為張拉端，根據(jù)規(guī)范JTJ041-89，參考預(yù)埋波紋管，取孔道局部偏差對摩擦的影響系數(shù)K＝0.001，預(yù)應(yīng)力與孔道壁的摩擦系數(shù)μ＝0.19，從張拉端至固定端：
σA＝0.75Rby＝0.75×1860＝1395MPa
σB＝σA·e-KL1＝1395×e-0.001×3.701＝1390MPa
σC＝σB·e-(KL2+μθ1)＝1348MPa
依次類推，可得出沿曲線長度方向鋼束的應(yīng)力分布圖。假設(shè)張拉時正向摩擦與錨固時預(yù)應(yīng)力筋回縮的反向摩阻相等(即正、反摩擦損失斜率相等)，根據(jù)預(yù)應(yīng)力鋼束在錨固損失影響區(qū)段內(nèi)的總變形與鋼束回縮值(△L)相協(xié)調(diào)的原理，式中
Ey——鋼絞線彈性模量，Ey＝1.95×105MPa；
△L——錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值，實測△L＝4～8mm；
L——預(yù)應(yīng)力筋的有效長度，mm；
W——錨固損失的應(yīng)力圖形面積，
假設(shè)錨固損失自圓弧C點影響至路中直線段長度為Lx，又設(shè)AB段應(yīng)力下降的斜率為m1，則m1＝(1395-1390)/3.701＝1.35，同理可知：BC、CD段的應(yīng)力下降斜率分別為m2＝10.03，m3＝1.34。
根據(jù)正、反摩擦損失斜率相等，可得出W1、W2、W3，代入有關(guān)公式可求出：
當(dāng)△L＝4mm，Lx＝8453mm
由此可求得預(yù)應(yīng)力鋼束回縮影響長度S：
S＝L1＋L2＋Lx＝3701+4189+8453＝16343mm＞(L1＋L2＋L3)
通過對預(yù)應(yīng)力鋼束回縮影響長度分析結(jié)果可知：30m預(yù)應(yīng)力組合T梁錨固時，鋼束回縮影響長度超過跨中，若采用兩端張拉，不但增加了張拉設(shè)備，而且跨中預(yù)應(yīng)力值反而小于一端張拉時跨中預(yù)應(yīng)力值，影響大梁使用性能。因此，采用一端張拉的方案既經(jīng)濟(jì)又可行。為驗證一端張拉后固定端預(yù)應(yīng)力值的建立，對每根梁的兩束進(jìn)行固定端補(bǔ)張拉，實測每束僅能補(bǔ)0.4mm左右的伸長量。實踐證明，該方案在實際運(yùn)用中各項技術(shù)指標(biāo)均滿足設(shè)計和規(guī)范要求，效果較為理想。
4 施工要點
(1)張拉前檢查混凝土抗壓強(qiáng)度，要求不低于L40級，張拉時嚴(yán)格按照設(shè)計要求和有關(guān)規(guī)范執(zhí)行。張拉采用雙控，即應(yīng)力控制和伸長量控制。
(2)施工中如因千斤頂工具式夾片摩損造成夾持不緊，出現(xiàn)滑絲，處理方法為壓力機(jī)立即回油，更換工具式夾片，檢查錨具錐孔與夾片間是否有雜物，清除錨墊板喇叭口內(nèi)混凝土，重新張拉。如果仍有滑絲現(xiàn)象，則應(yīng)對鋼絞線、錨具進(jìn)行重新檢測，對千斤頂油壓表進(jìn)行重新標(biāo)定，確保今后萬無一失。
(3)由于波紋管破損而漏漿，造成鋼絞線與混凝土握裹，引起摩擦力過大。處理方法為，采用反復(fù)多次張拉并持荷一段時間，以克服摩擦力過大的影響，預(yù)制T梁時應(yīng)注意及時清孔。
(4)由于孔道摩阻而使伸長量偏小。處理方法為，在開始張拉時把鋼絞線拉到5.0MPa，再回油至油壓表讀數(shù)為零，然后分級張拉，并按規(guī)范要求進(jìn)行超張拉，這樣得出的張拉伸長值滿足設(shè)計要求。
(5)張拉過程中隨時觀測梁的上拱度和梁體的側(cè)向變形，避免梁體變形過大而產(chǎn)生裂紋，并及時觀測各項數(shù)據(jù)，以便今后設(shè)計、施工時作參考，做到心中有數(shù)。
5 結(jié)束語
網(wǎng)易預(yù)應(yīng)力混凝土組合T梁是一種簡支T型梁結(jié)構(gòu)，具有吊裝重量輕、施工簡單及投入設(shè)備少等特點，對軟基中沉降量較大的橋梁較為合適，在江蘇地區(qū)有著較為廣闊的發(fā)展前景。
